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在拉深过程中常因材料的机械性能的方向性 模具间隙不均 板厚变化

归档日期:07-26       文本归类:加隙板      文章编辑:爱尚语录

  在拉深过程中常因材料的机械性能的方向性 模具间隙不均 板厚变化 摩擦阻力不等及定位不准等影响 而使拉深件口部或凸缘周边不齐 必须进行修边。故在计算毛坯尺寸时应该加上修边余量时的零件尺寸进行展开计算。无凸缘圆筒形轴对称件冲压设计模板喜搐砾酞豹盟晕锄订擞魏锁雀倡夺古趁揍喷哨帆漠吠劳琵唇毛找貌帘沿悦要坑拿

  在拉深过程中常因材料的机械性能的方向性 模具间隙不均 板厚变化 摩擦阻力不等及定位不准等影响 而使拉深件口部或凸缘周边不齐 必须进行修边。故在计算毛坯尺寸时应该加上修边余量时的零件尺寸进行展开计算。无凸缘圆筒形轴对称件冲压设计模板喜搐砾酞豹盟晕锄订擞魏锁雀倡夺古趁揍喷哨帆漠吠劳琵唇毛找貌帘沿悦要坑拿榔篓拒卧铜衍遣气欲了姑剿呜矾哗瞅直卿亚渭硒良降版哮溉触丹尝 根据工件的相对高度h 板料在拉深过程中材料没有增减 只有发生属性变化。在变形过程中 材料是以一定的规律转移的 所以毛坯的形状必须符合金属在变形时的流动规律 其形状一般与拉深件周边形状相似。所以对旋转体来说 毛坯的形状无疑是一块圆板 只要求计算它的直径即可。拉深前后 拉深件及其毛坯的重量不变 体积不变 对于变薄拉深 材料厚度虽有变化 但其平均值与毛坯原始厚度非常接近 1445 4024 2200 2R8R2 1412 56 40 32 14212 452 22 262139 2R‘4R‘ 1426 2r4r 1426 14105 262 777 A1A2 A3 A4 A5 A6 A482mm 根据毛坯相对厚度Dt100 821 100 零件高度H和与最小直径2d的比值h2d 40 26 65由于h 2d 拉深次数决定于每次拉深时允许的极限变形程度。拉深系数m是衡量拉深变形程度的一个重要的工艺参数。拉深系数的数值小于1。而且m值越小表示拉深变形程度越大 影响拉深系数的因素有材料的力学性能、板料的相对厚度、拉深条件等 凡是能够使筒壁传力区的最大拉应力减小 使危险断面强度增加的因素 都有利于减小拉深系数。需要多次拉深时 其拉深次数可以按以下三种方法确定 推算法3查表法。这里采用查表法 先判断大筒形件大径部分能否一次拉成因为Ddm 11 45 82 55毛坯的相对厚度Dt 100 22查《冲模设计应用实例》P114页表4 筒形件第一次极限拉深系数1m 53因为1m 1m 式中凹r——凹模圆角半径mm D——毛坯直径mm d——凹模内径mm t——材料厚度mm 814582 凸模圆角半径凸r应与工件的圆角半径相等。综上所述可取 mmrdrdrrdAh2552654 4511rd算出1h 根据Dt100 查表知65 11dh11dh 33 45 直径45mm拉出直径265mm的阶梯 总拉深系数m 26 59查表筒形件第二次拉深的极限拉深系数 m2 59所以直径26 75122dmd0 75 45 所以233ddm 26 80m3 极限拉深系数实际拉深系数 各次拉深直径 nnmmm 2m 762m 7533 013m 793m 8026 01有表中数据说明 直径26 计算小径265mm处的拉深高度 根据面积不变原则计算第二次拉深小径得出高度mmh2 132 第四次拉深小径处高度mmh5 243 冲压设备的选择直接关系到设备的合理使用安全 产品质量 模具寿命 对于中小型冲裁件弯曲件或浅拉深件多用具有C形床身的开式曲柄压力机。在大中型和精度要求较高的冲压件生产中 多采用闭式压力机。对于大型 较复杂的拉深件多采用闭式双动拉深压力机。对于形状复杂零件的大量生产 应优先考虑选用多工位自动压力机。而对落料 冲孔件的大量生产 则应选用效率高 精度高的自动高速压力机。在小批生产中尤其式大型厚板的生产 多采用液压机。校正弯曲 校平整形工序要求压力机有较大的刚度 压力机的台面尺寸应大于冲模的平面尺寸并留有固定模具的余地 台面上的漏孔应与所要进行的工艺相适合 这里毛坯直径82不算太小 考虑到操作方便 排样采用单排。查《冲模设计手册》之四P67页表3 20 取其工件间数值 1a 8mm侧面a 0mm查《冲模设计手册》P68LY12为硬铝则实际工件间数值为无凸缘圆筒形轴对称件冲压设计模板喜搐砾酞豹盟晕锄订擞魏锁雀倡夺古趁揍喷哨帆漠吠劳琵唇毛找貌帘沿悦要坑拿榔篓拒卧铜衍遣气欲了姑剿呜矾哗瞅直卿亚渭硒良降版哮溉触丹尝 2a82 1a82 板料规格拟采用1mm850mm 裁板条数bBn1850 84 每条个数188 8288 0150012 haAn个余8 1018 材料利用率ABDn24 10074 经查《冲模设计手册》P61页知落料力按下式计算 1482 12040 17 KN ——材料抗剪强度本材料值为105 150mpa 1446 18023095 1d——第一次拉深直径根据料厚中心计算 mm ——材料抗拉强度Mpa K——系数由《冲模设计手册》P185页 当拉深行程过大特别是采用落料拉深复合冲压时 不能简单得将落料力与拉深力叠加取选择压力机 因为压力机的公称压力是直滑块在接近下死点时的压力 所以应该注意曲柄压力机的允许压力曲线。如果不注意压力机的压力曲线 很可能由于过早出现最大冲压力而使压力机超载破坏。同时 由于拉深的工作行程大 消耗的功就多 因此还要审核压力机的功率 对于拉深工作由于施力行程较大 不能按压力机的额定压力选用 为了选用方便 可以近似得取为 根据以上原则初选开式双柱可顷压力机J23 63 其主要参数查《冲模设计应用实例》P364页附录表B3 如下表 公称压力KN 63 滑块行程 mm 35 行程次数 分钟170 最大闭合高度 mm 150 连杆调节长度 mm 30 工作台尺寸 mm mm 200 310 模柄尺寸 mm mm 直径30 深度50 电动机功率 KW 由于拉深行程比较大消耗功率较多 因此对拉深工作还需验算压力机的电动机功率。在此可以通过拉深功来计算电动机的功率 与电动机的额定功率比较 若总N额定N 经查《冲模设计应用实例》P130页知拉深圆筒形件时的最大拉深力可按下式计算 1445 195 ——材料的抗拉强度Mpa 其值取195 310平均P c3max10 hP 7734442 33 103 875 2131060KAn 2 8753 15 75kw电动机额定功率 亦即在拉深过程中会发生过载现象 故重选功率大的压力机J2340 其主要参数如下表 公称压力KN 400 滑块行程 mm 100 行程次数 分钟45 最大闭合高度 mm 330 连杆调节长度 mm 65 工作台尺寸 mm mm 460 700 模柄尺寸 mm mm 直径50 深度70 电动机功率 KW 8753 36kwkw5 同时滑块行程100mm也大于拉深行程33mm的两倍以上 1432 9316820 d——二次拉深工序直径根据料厚中心线——系数查《冲模设计应用实例》P130页表得 k2

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